鍋爐引風機振動數(shù)據(jù)的采集與分析--益大風機（山東）有限公司-益大風機（山東）有限公司

王少慧

利用 CSI2120 振動數(shù)據(jù)采集儀對振動較大的鍋爐引風機進行振動數(shù)據(jù)采集。認為較大的振動是由風機外側(cè)軸承故障引起，停機檢修發(fā)現(xiàn)為典型軸承故障，更換新軸承后，設(shè)備運行恢復正常。

關(guān)鍵詞 鍋爐引風機 軸承 振動 頻譜分析 故障診斷

我公司在對某熱電分公司進行售后回訪時發(fā)現(xiàn) 該公司使用的 鍋爐引風機振動較大，采用 CSI 2120 測振儀進行了振動數(shù)據(jù)采集，通過各測量點的時域波形及頻譜圖特征，對該引風機進行振動故障分析診斷。

一、設(shè)備主要參數(shù)及測點布置

風機型號 Y4-73-11 N0.22F 設(shè)計能力 230150m3/h 引風壓力 2491Pa 電動機型號 YKK450-8WF1 功率 280kW 轉(zhuǎn)速 7300r/min 測點布置如圖 1 所示。

 

二、振動分析

電機內(nèi)、外側(cè)及風機內(nèi)側(cè)各測點的振動值均在正常范圍之內(nèi)，分析振動數(shù)據(jù)時所依據(jù)的國際振動規(guī)范 ISO2372 從各測點的總體情況來看。而風機外側(cè)振動值較大。具體表示是軸向測點的振動速度值超報警線，而且時域波形中的沖擊較大，風機外測水平和垂直兩徑向測點的振動速度值雖然未超標，但時域波形中同樣顯示有沖擊信號，基于以上情況，就把分析的重點放在風機外側(cè)測點的 3 個方向上。

1 ．滾動軸承基本故障頻率的計算

共有滾子 30 個，風機外側(cè)軸承型號是 3632 舊的軸承代號）對應(yīng)新的軸承代號是 SKF22332C 屬雙列調(diào)心滾子軸承。每列 15 個?？梢愿鶕?jù)公式計算出軸承故障頻率。

堅持架故障頻率：

內(nèi)圈故障頻率：

外圈故障頻率：

滾子轉(zhuǎn)動頻率：

式中  f 一一每秒的轉(zhuǎn)速

d 滾子直徑

N 一一滾子數(shù)

Dp 軸承節(jié)圓直徑

α一一接觸角

2 ．軸承基本故障頻率在故障診斷中的作用

進行故障診斷時，計算出軸承故障頻率后。如果頻譜圖中的缺陷頻率與上述某一個故障頻率相接近或重合，就可以判斷在該元件上可能存在相應(yīng)故障，與故障頻率接近或重合的缺陷頻率峰值數(shù)越多就說明該元件存在故障可能性越大。

3 ．風機外側(cè)測點水平方向（ 4H

該處頻率為 109.89Hz 與軸承內(nèi)圈故障頻率 107.5Hz 僅相差 2.49Hz 并另有峰值與軸承內(nèi)圈故障頻率接近，圖 2 引風機外側(cè)測點 4 水平方向的頻譜圖（圖中 F 虛線為軸承內(nèi)圈故障頻率）從圖中可以看到最高峰值為 2.043mm/ 未超過國際振動標準。雖然振動幅值沒有超標，但在 1000Hz 數(shù)據(jù)采集頻段內(nèi)具有寬頻能量。

 

圖中顯示信號有沖擊，圖 3 風機外側(cè)測點 4 水平方向的時域波形圖。有兩個峰值超故障線。

 

4 ．風機外側(cè)測點垂直方向（ 4V

圖中有 6 個峰值，圖 4 風機外側(cè)測點 4 垂直方向的頻譜圖。其頻率均與軸承內(nèi)圈故障頻率（ BPFI 倍頻相接近。同圖 2 一樣，這些峰值水平并不高，最高峰值只有 1.982mm/ 但一直到 l 000Hz 范圍內(nèi)都有低幅值的寬頻能量出現(xiàn)。

圖中顯示信號有沖擊，圖 5 風機外側(cè)測點 4 垂直方向的時域波形圖。有 25 個峰值超故障線。

 

5 ．風機外側(cè)測點軸向（ 4A

最高振動峰值達到 9.47mm/ 已超過國際振動標準，圖 6 風機外側(cè)測點 4 軸向的頻譜圖。主要峰值集中在 0~360Hz 之間， 360~1000Hz 間為均勻的地毯波。 1000Hz 頻段內(nèi)有 3 個峰值，其頻率均與軸承滾柱內(nèi)圈故障頻率的倍頻相接近。

 

圖中顯示信號較雜亂并有強烈沖擊，圖 7 風機外側(cè)測點 4 軸向的時域波形圖。波形明顯超報警線和故障線。

 

三、綜合分析結(jié)果

測點 4H 頻譜最大峰值是 2.043mm/ 4V 頻譜中最大峰值是 1.982mm/ 都在正常范圍內(nèi)，綜合以上測點 4 3 個方向的頻譜圖來看。但時域圖中均顯示有沖擊，并且垂直方向上的沖擊要大于水平方向；測點 4A 振動速度值最大為 9.47mm/ 已超振動標準，并且時域圖中的沖擊很大。從 4H 4V 4A 3 個方向頻譜峰值與軸承故障頻率對照的情況來看，軸承 4 個故障頻率中軸承內(nèi)圈故障頻率與實際缺陷頻譜峰值最為接近。由此診斷結(jié)論是引風機外側(cè)軸承故障，且內(nèi)圈故障的可能性要大于外圈、堅持架和滾動體。

四、現(xiàn)場檢修情況

拆下外側(cè)軸承，2 月 28 日對引風機進行檢修。發(fā)現(xiàn)軸承堅持架情況良好，兩個滾子表面有明顯點蝕，軸承外圈存在點蝕，軸承內(nèi)圈有嚴重磨蝕，實際情況與故障診斷結(jié)果相符。

再次對引風機進行振動數(shù)據(jù)采集，更換新軸承后的第二天?，F(xiàn)場明顯感覺噪聲較小。圖 8 3 月 2 日采集的風機外側(cè)測點 4 水平方向的振動頻譜圖和時域波形圖。

這可能是新品軸承在制造過程中的一些缺陷（如表面的小毛刺等）所致，從圖 8 中可以看到該點頻譜圖中的最大幅值僅 0.349mm/ 頻譜稍微有些散亂。時域波形也在正常范圍內(nèi)，這次采集的數(shù)據(jù)可以作為以后對該設(shè)備進行故障診斷的對比依據(jù)。

 

五、總結(jié)

采用了多種診斷方式相結(jié)合的方法。 對 9# 鍋爐引風機進行故障診斷的全過程中。

充分發(fā)揮這兩種診斷參數(shù)各自的優(yōu)點， 1 頻譜和時域波形的分析中使用了有量綱參數(shù)與無量綱參數(shù)相結(jié)合的方法?；ハ嗳￠L補短，不以單一頻譜參數(shù)來輕言結(jié)論。

所以在參考軸承故障頻率的同時也不過分強調(diào)故障頻率與故障的對應(yīng)關(guān)系。 2 由于理論計算值與實際情況存在偏差。